其他有色金属理论与应用

Ti掺杂MoS2薄膜的抗氧化性和电学性能 769     

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用磁控溅射在硅片上制备MoS2和Ti-MoS2薄膜，并将其在恒温恒湿箱中在AT 30℃、RH 70%条件下存储360 h。使用XRD谱、XPS谱和紫外-可见分光光度计、四探针测试仪表征分析薄膜的结构、在恒温恒湿条件下存储前后的表面化学状态和电学性能，研究了Ti掺杂对薄膜抗氧化性和电学性能的影响。结果表明：Ti掺杂影响MoS2薄膜的晶体取向。随着Ti靶电流的增大薄膜的结晶性变差，Ti靶电流为0.6A时薄膜呈无定型结构且禁带宽度减小、电导率提高；在恒温恒湿条件下存储后薄膜的部分氧化而呈MoS2与MoO3的复合状态，随着Ti靶电流的增大IMo-O/IMo-S比提高、禁带宽度略有增大，Ti靶电流为0.4A的Ti-MoS2薄膜其化学稳定性较高。

中空介孔SiO2的合成及其对CrⅥ的吸附 513     

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以3-氨基苯酚/甲醛(AF)树脂为软模板、正硅酸乙酯(TEOS)为硅源、十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)为制孔剂，采用一锅溶胶-凝胶法制备中空介孔二氧化硅(HMS)微球。通过改变反应温度对软模板AF树脂的结构以及TEOS的水解速率进行调控，制备多形貌SiO2微球。使用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、N2吸附-脱附比表面积分析(BET)及傅里叶变换红外光谱(FTIR)等手段对制得的SiO2微球进行表征。结果表明，随着反应温度从0℃提高到100℃，制备的SiO2微球分别为实心微球、蛋黄壳空心球、单层壳空心球和破碎实心球等。其中具有蛋黄壳结构的HMS微球具有较大的比表面积和孔体积，比表面积可达513 m2/g，孔体积达0.432 cm3/g，孔径均匀达3.66 nm。将在30℃下制得的具有蛋黄壳结构的HMS微球表面进行接枝聚丙烯腈并偕胺肟化的改性制备蛋黄壳HMS接枝聚偕胺肟(HMS-g-PAO)。将HMS-g-PAO用于对水中CrⅥ的吸附，在pH = 2时HMS-g-PAO粒子对100 mg/mL的重铬酸钾溶液中CrⅥ有很好的吸附效果，其吸附量达140 mg/g。

B掺杂MnO2的制备及其电化学性能 385     

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用一步水热法制备B3+掺杂Birnessite-MnO2负极材料，使用XRD，Raman，SEM，TEM，XPS和恒电流充放电等手段表征了材料的结构和电化学性能。结果表明，B3+掺杂前后的MnO2都是由二维纳米片组装而成的花球，B3+离子掺杂使纳米片的厚度减小，从而缩短了锂离子和电子在材料内部的传输路径；掺杂适量的B3+离子，使Birnessite-MnO2的电荷转移电阻显著降低。B3+掺杂比例为9%的电极材料，具有最优的电化学性能。在电流密度为100 mA·g-1和1000 mA·g-1的条件下，首次充电比容量分别为855.1 mAh·g-1和599 mAh·g-1，循环100次后仍然保有805 mAh·g-1和510.3 mAh·g-1的可逆比容量，容量保持率分别为94.1%和85.2%。

透明MSe2@氮掺杂碳膜对电极用于钴电解质双面DSSC 387     

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用层层自组装法制备一种M-TCPP(M=Ni、Fe)薄膜，然后原位硒化制备出MSe2和氮掺杂碳的复合透明膜(MSe2@NCF)，将其用作对电极并结合钴电解质的特点制备了双面DSSC。对MSe2@NCF的形貌、结构和电化学性能进行表征，并探讨了从正面和背面辐射DSSC时电池的电荷传输路线和光伏性能的区别。结果表明，NiSe2@NCF具有可与Pt相媲美的催化活性，用其组装的双面DSSC从正面辐射和背面辐射其PCE分别为8.19%和6.02%，与用Pt电极组装DSSC的PCE(8.46%和6.23%)接近。

高熵合金FeCoNiTi的微观组织演变和强韧化行为 703     

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使用热力学软件设计了一种新型双相高熵合金(FeCoNiTi)，利用真空电弧熔炼和热处理制备出FeCoNiTi高熵合金块体材料。表征结果表明，FeCoNiTi高熵合金由层状结构的Laves相和魏氏体板条FCC相组成。在室温下FeCoNiTi高熵合金具有良好的综合力学性能(抗压强度σb=2.08 GPa，压缩应变ε=20.3%)。高强度来自“硬”Laves相(层状结构)的强化，而“软”FCC相(魏氏体板条)中的位错滑移和变形孪晶提供塑性。

不同强度301L冷轧板激光对焊接头的组织和力学性能 940     

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研究了4级强度亚稳态奥氏体不锈钢301L-DLT、301L-ST、301L-MT和301L-HT冷轧薄板激光对焊接头的凝固组织和拉伸性能。激光焊缝以初始铁素体FA模式凝固，热裂敏感性较小；焊缝由垂直熔合线向内生长的柱状晶组成，没有中心等轴晶粒区。焊缝组织中有奥氏体和板条状、骨架状和蠕虫状铁素体，无杂质、热裂纹和析出相。一次铁素体枝晶臂的平均间距约为17.5 μm，平均铁素体量为5.7%(体积分数)。焊缝的硬度为208~241HV，低于301L-ST、301L-MT和301L-HT板材的硬度。301L-DLT和301L-ST板激光焊件的拉伸断裂位置在母材内，301L-MT和301L-HT板焊件的断裂位置在焊缝内，焊缝金属的断裂强度为886 MPa和921 MPa。301L-HT板焊件的塑性较低，其余三种强度冷轧板激光焊件的拉伸性能都达到了JIS G 4305标准中相应强度冷轧301L板材的力学性能。

Bi对Mg-3Al-3Nd合金显微组织和力学性能的影响 409     

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使用扫描电子显微镜(SEM)和光学显微镜(OM)观察、X-射线衍射(XRD)分析以及力学性能测试等手段研究了Bi含量对Mg-3Al-3Nd合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明：添加Bi元素可细化Mg-3Al-3Nd合金的组织。当Bi含量(质量分数)为1%时晶粒最小，晶粒尺寸从1854±58 μm减小到890±64 μm；Mg-3Al-3Nd合金由呈网状分布在晶界的Al11Nd3相和分布在晶内的颗粒状Al2Nd组成；随着Bi含量的提高Al11Nd3相和Al2Nd相的数量减少，晶内的BiNd相数量增加；Bi能明显改善Mg-3Al-3Nd合金室温和高温力学性能，Bi含量为1%时其室温和高温力学性能最佳。室温抗拉强度和延伸率分别为167±2.3 MPa和(16.1±0.3)%，高温抗拉强度及延伸率分别为136±1.7 MPa和(19.3±0.3)%。

超细晶纯钛疲劳裂纹的扩展行为 920     

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对纯钛进行2道次室温等径弯曲通道变形(ECAP)、等径弯曲通道变形加旋锻复合变形(ECAP+RS)并在旋锻后在300℃和400℃退火1 h，制备出4种具有不同组织的超细晶纯钛。对这4种超细晶纯钛进行疲劳裂纹扩展实验并观察分析超细晶纯钛的显微组织和疲劳断口的形貌，研究了裂纹的扩展行为。结果表明：显微组织对超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展门槛值和近门槛区有显著的影响；超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展门槛值随着塑性变形量的增大而增大，随着旋锻后退火温度的提高而降低；疲劳裂纹扩展速率曲线因超细晶纯钛晶粒尺寸和强度的影响出现转折，转折前ECAP+RS复合变形纯钛的抗疲劳裂纹扩展能力比ECAP变形强，且随着退火温度的提高而降低；转折后4种超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展速率相差较小，呈现出相反的结果。疲劳裂纹扩展寿命中转折前近门槛区裂纹扩展寿命占绝大部分，因而转折前的门槛值与近门槛区的扩展速率对抗裂纹扩展能力更为重要。

超薄四面体非晶碳膜的结构和性能 982     

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使用磁过滤阴极真空电弧(FCVA)技术制备不同厚度的超薄四面体非晶碳膜(ta-C)，研究了表征和测量超薄ta-C碳膜微观结构和性能的方法以及膜厚的影响。使用X射线衍射仪验证椭圆偏振光谱仪联用分光光度计表征膜厚度的可靠性并测量了膜密度；用拉曼谱分析薄膜的内在结构，验证用椭偏联用分光光度计表征sp3 C含量的可靠性；用Stoney，s公式计算了薄膜的残余应力。结果表明，薄膜的厚度由7.6 nm增大到33.0 nm其沉积速率变化不大，为1.7±0.1 nm/min；根据椭偏联用分光光度计的表征结果，薄膜中sp3 C的含量逐渐减少，拓扑无序度降低，与拉曼谱的表征结果一致；厚度为7.6 nm的超薄ta-C碳膜中p3 C的含量最高；随着厚度的增大薄膜中的残余压应力从14 GPa降低到5 GPa；厚度为11.0 nm的薄膜主体层密度最大，为3070 kg/m3，致密性较好；厚度对薄ta-C碳膜表面粗糙度的影响较小。用椭偏和分光光度计测量超薄ta-C碳膜的厚度和表征显微结构是可行的，X射线反射法可用于测量超薄ta-C碳膜密度和表面粗糙度，但是对薄膜的质量要求较高。

微乳法制备参数对纳米锡银铜焊粉熔点的影响 618     

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用微乳法制备低熔点纳米锡银铜焊粉并揭示其机理，研究了表面活性剂、锡前驱体和微乳液比例对合成的纳米SAC粒子熔点的影响。在最优工艺参数条件下合成的纳米Sn3.0Ag0.5Cu其熔化起始温度为183.6℃，比市售焊锡膏(217.8℃)降低了32.2℃，与传统Sn-Pb焊料的最低熔点183℃接近。

固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金显微硬度的影响 639     

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采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数，%)合金作为初始材料，将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理，研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb (原子分数，%) 合金的微观组织和显微硬度的影响，并建立了显微硬度的演变模型。结果表明，随着固溶温度的提高和保温时间的延长B2相的晶粒尺寸增大、均匀度提高，在940~1010℃晶粒长大的速率最低，在1100℃晶粒尺寸的均匀度达到最大值0.84。板条O相的尺寸和数量对合金的性能有显著影响。在(B2+O)两相区时效后，其尺寸和数量显著影响合金性能的次生板条O相的体积分数提高、尺寸减小，尤其是相互交叉、缠结的O/O相数量的增多，使合金的显微硬度提高；在1060℃/60 min/Water cooling(WC)+ 800℃/8 h/Furnace cooling(FC)条件下处理的合金，其显微硬度达到最大值434.92 HV。

金属间化合物的合成及其催化应用 747     

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简要叙述了合成金属间化合物的化学还原、沉积沉淀还原、化学气相沉积和热退火等方法。这些合成方法各有优缺点，可根据实际需求选择适宜的方法。总结了金属间化合物对加氢、氧化、重整等反应的催化性能，发现金属间化合物是一类性能优良的催化材料，催化活性与其具有的有序原子排列、电子效应、几何效应、空间效应、协同作用等有关。此外，还展望了此类材料的未来研究方向。

水热处理对AZ31镁合金微弧氧化陶瓷层组织结构及耐蚀性的影响 447     

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采用两种不同成分的溶液对AZ31镁合金微弧氧化(MAO)陶瓷层进行125℃+18 h的水热处理，研究了水热溶液成分对微弧氧化陶瓷层组织结构及耐蚀性能的影响，探讨了水热成膜及膜层腐蚀机理。研究结果表明：水热处理过程中微弧氧化陶瓷层表面的MgO部分溶解，释放出的Mg2+与碱性水热溶液中的OH-结合形成Mg(OH)2纳米片沉淀在陶瓷层表面及孔洞内；而在含有Al3+和Co2+的溶液处理过程中，溶液中的Al3+和Co2+取代沉淀在MgO表面及孔洞内的Mg(OH)2中部分Mg2+的位置形成双金属氢氧化物(LDH)纳米片，将微弧氧化陶瓷层表面的孔洞及裂纹缺陷闭合。润湿性与电化学测试结果表明，亲水性的Mg(OH)2/MAO复合膜层因Mg(OH)2对MAO陶瓷层的封孔效应能在一定程度上提高MAO陶瓷层的耐蚀性，而疏水性的LDH/MAO复合膜层因封孔效应和LDH离子交换能力能显著提高MAO陶瓷层的耐蚀性。

钴掺杂TiO2纳米管阵列薄膜的制备及其光催化还原性能 277     

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用磁控溅射法在ITO玻璃基底上制备Ti-Co合金薄膜，对其阳极氧化处理制备出钴掺杂TiO2纳米管阵列薄膜，研究了钴掺杂对纳米管阵列薄膜的形貌、结构、吸收光谱以及光催化还原性能的影响。结果表明：钴掺杂TiO2纳米管阵列薄膜为锐钛矿相，管状阵列的管径均一、排列规整。钴掺杂使薄膜形成(001)择优取向。随着钴掺杂量的提高，薄膜吸收可见光的能力提高。钴含量(原子分数)为0.19%的薄膜光催化性能最优，可见光照150 min后对Cr(VI)的还原率可达98.4%。

静电纺TiO2改性联苯型聚酰亚胺锂离子电池隔膜 732     

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先采用高压静电纺丝技术制备二氧化钛/聚酰胺酸(TiO2/PAA)复合纤维膜，然后对其进行热亚胺化处理制备出二氧化钛/聚酰亚胺(TiO2/PI)复合纤维隔膜。使用扫描电子显微镜(SEM)、傅里叶红外光谱分析仪(FTIR)、热失重分析仪和电化学工作站测试了TiO2/PI复合纤维隔膜的基本性能和电化学性能，结果表明：隔膜具有明显的三维网状结构，与未改性的纯PI隔膜相比，改性后TiO2/PI复合纤维隔膜的拉伸强度、孔隙率和吸液率分别提高到16.74 MPa、77.5%和550%；其热收缩性能较好，整体电化学性能优异。制备的LiFePO4(磷酸铁锂正极)/TiO2/PI/C(石墨负极)电池具有优异的循环稳定性和高放电容量，在1 C条件下进行100个循环后，其库伦效率在25℃和120℃高达96.7%和90.7%。

反应型有机修饰剂对环氧树脂/粘土纳米复合材料热/机械性能的影响 931     

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使带有环氧基团的三缩水甘油基对氨基苯酚(TGPAP)分别与溴代正丁烷(BB)、2-溴乙醇(BE)反应，合成了反应型粘土有机修饰剂溴化(正定烷基)双环氧基(4-环氧醚基)铵(TGPAPB)和溴化(2-羟乙基)双环氧基(4-环氧醚基)铵(TGPAPE)。用这两种修饰剂改性粘土，分别制备出具有相同反应官能团但与环氧树脂的相容性略有不同的两种有机化粘土(B-Clay和E-Clay)。再用“粘土淤浆复合法”制备出两种环氧树脂/粘土纳米复合材料，研究了两种反应型有机修饰剂对纳米复合材料的结构和性能的影响。结果表明：带有羟基的E-Clay以高度无规剥离形式均匀分布在环氧树脂基体中；而B-Clay则形成了无规剥离/插层混合结构。两种粘土均参与固化反应在环氧树脂基体和粘土片层间产生了较强的界面作用力，从而显著提高了纳米复合材料的拉伸强度。粘土质量分数为3%的两种纳米复合材料，其拉伸强度分别达到32.4 MPa(E-Clay)和28.0 MPa(B-Clay)，比对应的纯环氧树脂聚合物分别提高了76.47%和52.51%。同时，这两种纳米复合材料的玻璃化转变温度(Tg)也略有提高。

Ti65合金的初级蠕变和稳态蠕变 755     

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使用透射电镜(TEM)研究了Ti65合金在600~650℃、120~160 MPa条件下的蠕变变形行为及其微观变形机制。结果表明：初级蠕变变形机制主要由受攀移控制的位错越过α2相的过程主导；稳态蠕变阶段蠕变机制主要由受界面处扩散控制的位错攀移的过程主导，且应力指数为5~7。在初级蠕变阶段α2相与位错的相互作用是α2相对合金高温强化的主要方式，在稳态蠕变阶段沿α/β相界分布的硅化物阻碍位错运动与限制晶界滑移是硅化物对合金强化的主要方式。

Cu含量和烧结温度对Fe-Cu基粉末冶金复合材料摩擦磨损性能的影响 894     

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研究了铜含量和烧结温度对Fe-Cu基粉末冶金复合材料摩擦磨损性能影响。结果表明，Cu含量为20%~60%，随着Cu含量的提高耐磨性能先随之提高，Cu含量为40%时耐磨性能达到最优值，平均摩擦系数最小为0.172，磨损量为0.007 g；随着Cu含量的进一步提高耐磨性能反而降低。烧结温度为1096~1296℃时，随着烧结温度的提高耐磨性能随之提高，温度达到1196℃时耐磨性能达到最优，平均摩擦系数最小为0.123，磨损量为0.0018 g；烧结温度再提高耐磨性能反而降低。在最优工艺烧结过程中液相Al分别与Fe和Cu基体生成固溶体，使材料的密度和强度提高。MnS分解后，Mn与Fe基体生成固溶体，部分C也与Fe基体生成固溶体，两者促进了合金的固溶强化。其余的单质C，使合金的润滑性能提高。烧结后，Cu晶粒组织变得均匀细小，在Fe基中以网状形式存在。以上各组元的特殊作用使Fe-Cu基复合耐磨材料具有优异的耐磨性能。

热作模具钢DM的高温稳定性和热疲劳性能 1166     

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研究了热作模具钢DM的高温稳定性和热疲劳性能。结果表明，DM钢在620℃热稳保温过程中马氏体板条内的薄片状M3C型碳化物逐渐向条块状M7C3型碳化物转变，在板条的边界生成M7C3、M23C6型碳化物。DM钢的短循环周次热疲劳性能受控于位错重排和湮灭，长循环周次热疲劳性能受控于碳化物的粗化程度。DM钢中M3C、M7C3、M6C型碳化物的生成自由能分别为27765.5 J/mol、3841.5 J/mol、-7138.1 J/mol，表明在热稳保温与热疲劳试验过程中碳化物的演变机理一致，发生了M3C→M7C3→M6C类型演变。

残余碳对取向硅钢初次和二次再结晶的影响 983     

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研究了脱碳退火样品中的残余碳对取向硅钢初次和二次再结晶的组织和磁性能的影响。结果表明：随着脱碳退火样品中残余碳含量的提高，初次再结晶的平均晶粒尺寸减小，表层和中心层的晶粒尺寸差增大；初次再结晶的强{111}<110>或{111}<112>织构向强{112}<110>织构转变，部分1/4层的Goss晶粒或{111}<112>晶粒转变为其他取向的晶粒；残余碳含量超过0.0200%后，高温退火样品二次再结晶不完善，磁性能较差。相变是导致上述现象的主要原因。

氧气DBD等离子体处理PBO纤维表面及其对双马树脂基复合材料界面性能的影响 831     

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采用氧气介质阻挡放电(DBD)等离子体处理PBO纤维表面，用以改善PBO纤维与双马来酰亚胺(BMI)树脂之间的界面粘结性能。结果表明，用氧气等离子体处理PBO纤维能大幅度提高PBO/BMI复合材料的层间剪切强度(ILSS)值，最佳处理条件为功率30 W/m3、时间24 s，ILSS值从43.9 MPa提高到62.0 MPa。经过氧气DBD等离子体处理的PBO纤维其表面的氧含量明显提高，氮含量变化不大，甚至在过度处理时降低；官能团-O-C=O基团的含量从0提高到3.16%，-C-O-的含量也明显提高；在氧气DBD等离子体处理后的PBO纤维表面产生大量凹凸不平和沟壑，使纤维表面的粗糙度提高。而表面氧含量的提高和表面形貌与粗糙度的变化，是PBO/BMI复合材料ILSS值提高的重要原因。单丝拉伸实验结果表明，适当的DBD等离子体处理不会对PBO纤维表面产生不良影响，不影响其在复合材料中的作用。

串联轧机的板厚一览表计算方法及轧制设备 885     

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本申请涉及串联轧机的板厚一览表计算方法及轧制设备。板厚一览表计算方法具备多个步骤。一个步骤为，取得包含轧制载荷模型或者马达功率模型的轧制模型式。另一个步骤为，判定是否产生了对各轧制机架的轧制载荷、马达功率和压下率中的至少一个参数进行限制的参数限制。又一个步骤为，对于各轧制机架，以在未产生参数限制时选择第一导函数、在产生了参数限制时选择第二导函数的方式，进行与判定的结果相对应的导函数的选择。又一个步骤为，使用包含第一导函数和第二导函数之中根据判定的结果而被选择的导函数的矩阵，对各轧制机架的出口侧板厚进行修正。

导风圈和风机 420     

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本发明提供一种导风圈和风机，其中，导风圈的吹出侧具有扩张的风道，所述风道的截面由第一截面扩张至第二截面，所述第一截面为圆形截面，所述第二截面为圆形截面或多边形截面；所述第一截面至所述第二截面具有至少两个过渡的曲面，以形成所述风道的壁面，所述至少两个过渡的曲面中，相邻两曲面的切平面的夹角为钝角。本发明中，由于导风圈的风道从第一截面至第二截面具有至少两个过渡的曲面，且相邻两曲面的切平面的夹角为钝角，这样，气流在经过该导风圈的风道时，气流角度改变较小，能够减小局部低速涡流损失。在相同的转速条件下，相比于现有台阶导风圈，本发明的风量和静压效率均得以提高。

锂电解槽极间通道内两相流场数值模拟 854     

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通过建立锂电解槽电解质-氯气气液两相流二维模型，使用标准k-ε两方程模型耦合欧拉-欧拉模型求解不同极间通道内电解质速度与体积分数分布，研究电流密度均匀和不均匀分布对气体分率与液相速度的影响。结果表明：均匀模型的体积分数和液相速度均大于非均匀模型；对不同结构和操作参数的分析发现，缩短极距能够降低体积分数，使侧面极间通道内电解质速度增加，中间极间通道内速度下降；增大阳极半径，体积分数与液相速度均下降；增加电解质液面高度对两者的影响不大，增大电流则会使两者增加。

多层异构复合材料的制备及吸波性能 614     

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通过模板法与物理混合法相结合，成功制备了三维网络结构的BaTiO₃(BTO)/Fe₃O₄/三聚氰胺泡沫异质结构复合材料。采用扫描电镜和X射线衍射对样品的表面形貌和晶体结构进行了表征。使用矢量网络分析仪测试了该样品在2～18 GHz频率范围内的复介电常数和复磁导率，并根据测量数据计算了反射损耗值。随后，使用COMSOL多物理场仿真软件进行有限元分析，研究了该复合体系的吸收机制和吸波性能。研究结果表明，成功引入了BTO和Fe₃O₄形成的大量异质界面到三维网络结构碳中，构建了异质结构。B

硫化亚铁对As(Ⅲ)的吸附机理及其对As污染土壤的修复 551     

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本文研究了低成本、高活性的磁性硫化亚铁(FeS)对水体中As(Ⅲ)的吸附机理，并将其应用于As污染土壤进行磁分离修复试验。首先开展硫化亚铁在模拟液中对As(Ⅲ)的吸附试验，结合硫化亚铁吸附 As(Ⅲ)前后的SEM-EDS、XRD谱、XPS分析以及Raman光谱分析，研究硫化亚铁对As(Ⅲ)的去除机理，随后在实验室和半工业规模上将其应用于As污染土壤的修复。结果表明：在模拟液的pH值为3~9时，硫化亚铁对As(Ⅲ)的拟合最大饱和吸附量可达100 mg/g；硫化亚铁对As(Ⅲ)的去除机理包括H₃AsO₃/H2AsO3-与FeS的反应、无定形态FeOOH对As的化学吸附，以及FeS₂中S与As的取代。在液固比为3、硫化亚铁添加量为2%、土壤pH值为3~6的条件下，修复后土壤中As的去除率最高可达41.3%。磁性硫化亚铁有效吸附As后，通过磁分离可实现对土壤中As的有效去除。

Na2CO3-Na2SO4复盐熔炼法从碱溶渣中高效分离钨的工艺研究 476     

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钨是一种重要的战略资源，含钨废料中钨分离工艺技术研究是保障钨资源可持续利用的有效途径。而钨合金废料资源化利用过程中容易产生含钨碱溶渣，且该部分含钨碱溶渣中钨品位较高，如果不对其进行回收利用，不仅会造成钨资源的浪费，也会增加企业的回收成本。因此本文开发了一种复盐(Na₂CO₃-Na₂SO₄)熔炼工艺，以对其中的钨进行高效的分离。本文探究了Na₂CO₃和Na₂SO₄的添加量、复盐熔炼温度、熔炼时间以及水浸液固比、水浸温度对提钨率的影响，结果表明：最优条件为n(W):n(Na₂CO₃):n(Na₂SO₄)=1:1.25:0.54，复盐熔炼温度为800 ℃，熔炼时间为3 h，水浸液固比为2.5，水浸温度为75 ℃，该最优条件下可将含钨碱溶渣中99.93%的钨分离出来。同时本文通过XRD分析以及热力学分析对复盐熔炼的反应机理进行了探讨，发现复盐体系的构建有助于降低体系共熔点，降低能耗，同时有助于促进碱溶渣与反应介质的充分接触，提高反应效率。因此本文对碱溶渣采用Na₂CO₃-Na₂SO₄复盐熔炼法分离钨的技术产业化应用提供了理论和实践指导，进一步提高了废弃钨资源的综合利用率。

光固化3D打印SiC：粉体氧化处理提升浆料UV固化性能 260     

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为了进行碳化硅(SiC)的光固化3D打印，本文提出采用表面氧化处理提升SiC浆料的光固化性能。采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、X射线光电子能谱等研究了SiC颗粒的氧化过程以及氧化温度与保温时间对氧化过程的影响；采用动态流变仪、紫外分光光度计、数字千分尺等研究了浆料的流变性能和光固化性能。结果表明：经表面氧化处理后的SiC颗粒紫外反射率有显著的提高，最高为48.11%，为未氧化SiC颗粒的1.8倍；配制的浆料光固化性能有明显的改善，曝光5 s时固化厚度最高为76 μm，为未氧化的3.6倍。随着氧化温度的上升以及保温时间的延长，氧化层厚度持续增长，最高达到144.8 nm。考虑到过度氧化不利于后续SiC陶瓷的烧结成型，最终选择使用1100 ℃保温3.0 h的氧化SiC粉末，并以1%(质量分数)的KOS163为SiC浆料的分散剂，制备了固含量为45%(体积分数)的SiC浆料，成功实现了SiC陶瓷坯体的光固化3D打印。

激光扫描偏转角度对选区激光熔融制备FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金微观结构和力学性能的影响 531     

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采用选区激光熔融工艺并使用45°、67°和90°的激光扫描偏转角度制备FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金；结合各种表征分析技术研究三组样品的多层级结构、晶粒尺寸和形貌、热裂纹缺陷以及力学性能。结果表明：45°激光扫描偏转角度制备的样品微观结构主要呈现为跨熔池外延生长的柱状树枝晶，且晶粒尺寸较大(约为128 μm)，并存在高密度的热裂纹缺陷；而67°激光扫描偏转角度制备的样品中具有大量的胞状结构，胞壁和胞内存在高密度的位错缠结、较小的晶粒尺寸(约为69 μm)以及低密度的热裂纹缺陷。另外，选区激光熔融制备中形成的多层级结构能有效提升样品的力学性能。FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金的变形机制为低应变时形成少量变形微观条带，高应变时形成高密度的变形微观条带和少量的变形孪晶。

深部矿井热害治理协同地热能开采构想及方法分析 419     

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随着我国矿产资源的开采向地球深部进军，矿井热害问题愈发严重。井巷围岩放热、空气自压缩、矿井地热水等是造成矿井高温热害的主要原因，矿井热害不仅会造成人的生理和心理伤害、降低工作效率，还会引起矿井安全事故频发。深部矿井热害治理时，传统降温方法存在冷量损失大、降温程度低和运行成本高等问题而不再适用。深部矿井热害治理时需采取“节源开流”的治理方针，在综合控制热源的基础上，结合机械制冷与个体防护的方法进行局部降温。建立智能矿井通风系统对人体或设备进行精准控温，从而缩小治理空间、改善降温效果、提高冷量利用率、降低热害治理成本。矿井地热虽然会造成矿井热害，但它也是一种绿色环保的地热能资源。矿产地热能协同开采可获取地热能分梯度用于供暖、洗浴、选矿、养殖等多个方面创造经济价值，同时矿井地热开采还能起到治理热害的作用，是“变害为利、变废为宝”的重要举措。