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本发明涉及Ti基非晶内生复合材料领域，具体为一种通过添加Al提高Ti基非晶内生亚稳β‑Ti复合材料屈服强度的方法。合金体系为Ti‑Zr‑Cu‑Be‑(Al)，其成分范围按照以下原则进行变化：(Ti0.474Zr0.34Cu0.6Be0.126)100‑xAlx(原子百分比)，x＝0，4，6，8。本发明通过调节Al元素含量，发现Al元素改变其他组元在β‑Ti和非晶基体中的组元配分系数，进而实现β‑Ti相稳定性的提升；另外，Al原子本身和其他原子容易形成具有更高强度的类共价键结合。这两方面的因素导致Al添加可以显著提升相变型Ti基非晶内生复合材料的屈服强度，该发明对于非晶复合材料的开发与应用具有重要价值。
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一种橡胶/介孔分子筛纳米复合材料的制备方法,涉及纳米复合材料技术领域,包括:橡胶、介孔分子筛、改性剂按100∶0.5-20∶0.5-10的质量比通过混炼设备和工艺进行混合,然后通过普通硫化工艺和设备进行硫化,实现原位改性,最终获得具有纳米级分散、界面结合良好、性能优良的橡胶/介孔分子筛纳米复合材料。其中介孔分子筛是具有特殊结构的纳米级介孔分子筛颗粒。改性剂包括甲基丙烯酸酯类系列、表面活性剂系列、偶联剂系列中的一种或一种以上混合物。本发明能克服橡胶/介孔分子筛纳米复合材料分散困难、界面结合不好、性能难以获得显著提高的缺点,可应用于各种橡胶制品、橡胶增韧塑料、黏合剂等。
本发明公开了一种基于AML方法复合材料压缩强度设计许用值试验方法，所述基于AML方法复合材料压缩强度设计许用值试验方法包括如下步骤：步骤1：通过积木式试验元件级试验阶段获取复合材料的工艺批次影响因子、湿热环境影响因子以及厚度影响因子；步骤2：通过积木式试验组件级试验阶段获得复合材料冲击后压缩强度基本值；步骤3：通过公式以及所述步骤1及步骤2中获得的数据，获取复合材料压缩强度设计许用值。采用本申请的基于AML方法复合材料压缩强度设计许用值试验方法能够解决以往试验方法所获得的复合材料压缩强度设计许用值偏差大，试验件数量多，试验周期长，试验结果受尺寸效应、边界条件和载荷分配等约束条件影响较大的工程实际的问题。
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本发明涉及一种激光熔化沉积不锈钢基复合材料所用粉料及制备方法，选择不锈钢合金粉末的质量分数为69%‑90%；Cr3C2粉末的质量分数为7%‑20%；Ti粉末的质量分数为3%‑11%的配比，利用激光熔化沉积原位反应合成增强相技术，制备出TiC增强不锈钢基复合材料，显著缩短了现阶段制备金属基复合材料的生产周期，提高制造效率和精度，使制备出的复合材料组织均匀致密，机械性能良好，从而显著提高激光熔化沉积不锈钢构件的使用寿命，同时减少了贵金属的加入，降低不锈钢的生产成本，具有巨大的经济效益和社会效益。
本发明涉及复合材料技术领域,具体涉及一种树脂基Ni-Co-Mn-In合金复合材料及其制备方法。本发明的树脂基Ni-Co-Mn-In合金复合材料,由弹性模量为0.45Gpa的树脂和Ni45Co5Mn36.6In13.4合金组成,其粒度为20~60μm。首先将Ni-Co-Mn-In合金材料球磨至粒度为20~60μm后与树脂混合均匀,使合金材料占复合材料的体积百分比为25%～50%,然后将混合后的材料在60℃的水浴中搅拌混合20～40分钟,制成混合物料料浆,再将料浆倒入模具,干燥,固化,最终获得树脂基Ni45Co5Mn36.6In13.4合金材料。
本发明公开了一种SiC纤维变角度增强Ti基复合材料管轴件及其制备方法，属于复合材料制备技术领域。所述管轴件的Ti合金管壁中设有变角度SiCf/Ti基复合材料中间层，所述变角度SiCf/Ti基复合材料中间层包含三层以上的SiC纤维层，SiC纤维层内的SiC纤维轴向与管轴件轴向的夹角介于-90°～90°之间；本发明管轴件的纤维增强角度实现了变角度可调，变角度增强方式有效降低了管轴的各向异性程度，提高了复合材料管轴的扭曲刚度、横向刚度和抗冲击能力，有利于拓展SiCf/Ti基复合材料管轴件的应用范围。
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一种用啁啾光栅定位碳纤维复合材料横向裂纹的方法,其步骤如下:(1)制作碳纤维复合材料正交层板,其铺层次序为[0°2/90°4/0°2],将啁啾光栅传感器埋入碳纤维复合材料正交层板的0°层内,与90°层相邻。(2)恒温条件下,碳纤维复合材料试件在准静态拉伸试验中,利用光纤传感分析仪监测啁啾光栅反射光谱。(3)在坐标系中调整啁啾光栅长度与埋入前的啁啾光栅反射光谱的带宽相一致,此时啁啾光栅反射光谱中,光强下降的点对应的波长位置及波长对应的光栅位置,就是复合材料90°层内横向裂纹产生的位置。本发明方法简单,成本低廉,可以实时检测出碳纤维复合材料中的横向裂纹。
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一种适用于复合材料低能量冲击损伤的高效目视检出方法。该方法采用系列冲击试验得到脆‑韧双层漆膜的吸收冲击能量E吸收，再确定复合材料的冲击能量门槛值EBVID，对制备脆‑韧双层漆膜/复合材料进行冲击试验，以脆‑韧双层漆膜裂纹扩展形态图样确定E吸收，结合所加载的冲击能量计算出直接作用于复合材料的剩余冲击能量E剩余；对冲击损伤进行检测，当E剩余≥EBVID，则出现了目视几乎不可见冲击损伤。该方法通过建立E吸收‑漆膜裂纹扩展形态‑E剩余‑EBVID之间的对应关系，将冲击损伤有效放大，通过冲击后漆膜裂纹扩展形态等效评估复合材料制件的内部损伤程度，减少了因损伤导致后续使役过程的危害，并且避免了无损检测工作。
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本发明涉及一种高强高阻尼复合材料及其制备方法,材料为近等原子比TINI与AL-12%SI复合材料。在自蔓延制备的具有大量开孔结构的多孔TINI合金的基础上,采用挤压铸造工艺,向多孔TINI合金的中渗入AL-12%SI合金,在700±10℃浇入模腔,10秒内开始施加压力,比压为100±10MPA,挤压时间30-40S,完全凝固后,开模取出铸件,制备成TINI/ALSI复合材料。该复合材料拥有类似TINI合金的相变特性,压缩强度较多孔TINI合金明显提高,并且复合材料具有高于多孔TINI和ALSI合金的阻尼性能,特别是相变点温度以上的阻尼性能较高。本发明扩大了多孔TINI合金作为减振材料的使用范围,满足高强度高阻尼的结构功能一体化材料的使用要求。
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本发明涉及陶瓷基复合材料，具体涉及一种含导热层的夹芯结构陶瓷基复合材料及制备方法,所述复合材料的夹芯结构为外层结构层采用SiC/SiC复合材料，中间连接层采用C/SiC复合材料，内层导热层采用高导热C/C复合材料。所述方法包括高导热C/C复合材料的制备；SiC/SiC复合材料的制备；采用化学气相渗透方法连接高导热C/C复合材料和SiC/SiC复合材料；该复合材料不但克服了C/C复合材料单独使用时易受氧化损伤的难题，而且高导热C/C复合材料的存在能够提升复合材料体系的使用温度，从而提升构件的服役可靠性。
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本发明属于复合材料制备技术领域，具体涉及一种具有分级结构的高强韧碳纳米管增强铝基复合材料的制备方法。该方法制备的碳纳米管增强铝基复合材料因引入了细小的韧性区形成分级结构，从而比均质的复合材料表现出更优异的强韧性。本发明通过高能球磨制备均匀分散的碳纳米管增强铝基复合材料粉末，随后向该复合材料粉末中二次添加微米级铝粉末，通过混合得到最终的碳纳米管增强铝基复合材料粉末，并通过后续的致密化及二次加工得到最终的复合材料。本发明的优点在于：(1)工艺简单、高效，具备规模化生产能力；(2)所制备的分级结构复合材料因具有细小的韧性区，表现出优良的强韧性。
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一种制备碳纳米管环氧树脂复合材料的方法，该复合化材料是碳纳米管环氧树脂复合材料，该复合材料使用碳纳米管和环氧树脂经混合固化制成。该复合制备方法解决了以往碳纳米管复合材料中碳纳米管分布不均匀的问题，成功制备了碳纳米管分布均匀的碳纳米管环氧树脂复合材料，而且该复合材料还具有很好的强度和韧性等力学性质，同时导电性也有所提高。该复合材料是碳纳米管环氧树脂复合材料，该复合材料使用碳纳米管和环氧树脂经混合固化制成。
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本发明涉及一种复合材料飞机机身段充压试验方法，包括准备试验件，所述试验件包括复合材料机身试验段和金属试验夹具，其中所述复合材料机身试验段进一步包括复合材料蒙皮、复合材料骨架和金属连接件，所述金属试验夹具加持在复合材料机身试验段的两端；在试验件上布置应变采集装置及位移采集装置，用于采集所述复合材料机身试验段的应变及位移；对复合材料机身试验件进行内部填充及密封工序后，进行压力检测。本发明的复合材料飞机机身段充压试验方法测量准确，可为国产大型民用飞机及新支线客机机身段充压试验提供参考，从而提升国产民机结构应用复合材料的技术水平及成熟度。
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本发明涉及Ti基非晶复合材料领域,具体为一种内生韧性β-Ti固溶体增强Ti基非晶复合材料的设计及其制备方法。该复合材料成分为(原子百分比)TiaAbBcBed,其中:A为Zr、Nb、Ta、Mo、V、W元素的一种或者几种,B为Cu、Ni、Fe、Co元素中的一种或者几种,a=30～65;b=26～38;c=1～25;d=0～25。通过合金成分的调整获得不同体积分数韧性β-Ti固溶体增强Ti基非晶复合材料,β-Ti固溶体的尺寸为1-200μm,体积分数为0-100。该复合材料表现出优异的综合力学性能,在具有高强度的同时,还具有一定程度的塑性变形行为。压缩屈服强度为1000-1900MPa,压缩断裂强度为1200-2300MPa,压缩应变为2-20%;复合材料的拉伸屈服强度为1000-1900MPa,拉伸断裂强度为1200-2000MPa,拉伸应变为2-20%。对于Ti基非晶复合材料的应用具有重要作用。
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本申请提供了一种双连续相复合材料振动阻尼特性的计算方法，包括：对双连续相复合材料施加循环载荷，获得迟滞回线；根据所述迟滞回线确定双连续相复合材料的损耗因子；根据所述迟滞回线初始斜率确定双连续相复合材料弹性模量；根据所述双连续相复合材料的振动频率与双连续相复合材料弹性模量之间的关系确定双连续相复合材料的振动频率子。采用此方法不仅能够描述双连续结构的空间分布，而且基于该技术进行有限元分析可以计算双连续相复合材料的振动阻尼特性，填补了双连续相复合材料振动阻尼特性仿真计算的空白。
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本发明涉及一种钴酞菁功能化Janus复合材料及其制备方法和应用。采用的技术方案是：将四羧基钴酞菁通过静电作用固载到氨基化的Janus复合材料表面，制备得到了一种兼具酞菁催化活性和Janus材料乳化特性的新型复合材料CoTaPc?PS@SiO2，该复合材料在水相及有机相均具有良好的分散性，在有机染料降解、燃油脱硫、苯乙烯环氧化等领域有着潜在的应用前景。
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本发明涉及陶瓷基复合材料领域，具体为一种六方氮化硼(h-BN)-镱硅氧(Yb2Si2O7)-二氧化硅(SiO2)复合材料及其制备方法。该复合材料中六方氮化硼相的体积百分数为50～95％，镱硅氧相和二氧化硅相两相体积百分数之和为5～50％，且镱硅氧相和二氧化硅相两相体积百分数在5～50％之间按需调配。采用氮化硼粉、三氧化二镱粉和二氧化硅粉为原料，经物理机械方法混合，再烘干、过筛后，装入石墨模具中冷压成型，在通有保护气氛的热压炉内烧结。采用本发明方法能够实现原位合成制备氮化硼-镱硅氧-二氧化硅复合材料。其最佳性能为：杨氏模量为105GPa，维氏硬度1.0GPa，弯曲强度达到256MPa，压缩强度达到843MPa，介电常数为4.8，介电损耗为0.00086。
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一种钛铝化合物基复合材料的制备方法,其特征在于:所述钛铝化合物基复合材料的制备方法是;首先将单质TI层和单质AL层交替沉积在SIC纤维外部表面上,然后在一定温度下采用真空热压或热等静压进行压制,扩散结合形成复合材料。本发明可以有效的降低TI-AL化合物基复合材料的制备温度,明显减少了基体在冷却过程中由于热胀系数的差异而导致的热应力裂纹,并且基体与纤维之间的界面反应得到很好的控制。本发明具有可预见的很大的经济和社会价值。
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本发明属于材料技术领域，具体涉及一种制备并改善木塑复合材料性能的方法，结果表明随着碳酸钙晶须含量增加,木塑复合材料力学性能也逐渐得到提高，同时木塑复合材料吸水率也有一定改善，本发明制备的碳酸钙晶须增强木塑复合材料具有环保、高强度、硬度高、耐磨性好、低吸水率等优点，能满足木塑复合材料作为结构材料要求，还解决了生物质废料的综合利用问题，为木塑复合材料的应用开发提供了一个新思路。
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一种基于DEF的水泥基复合材料变形的测试方法，属于水泥基复合材料变形测试领域。该测试方法，包括：将水泥基复合材料试样在70℃以上的环境中养护4h以上，再冷却至室温，将冷却后的水泥基复合材料试样置于水中，在水泥基复合材料试样检测面设置有金属块，在金属块上方设置有激光位移传感器；然后进行变形在线测量，得到对应时间的水泥基复合材料试样位移测量数据；建立时间和膨胀率的变形曲线，根据平缓变形阶段的曲线走势，建立时间‑膨胀率的拟合数学模型，得到在平缓阶段曲线的拟合公式；根据拟合公式得到对应浸水时间对应的因DEF引起的膨胀率，从而对其膨胀过程进行预测，提前根据工程要求进行预防。
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一种高强度原位铝基复合材料,其特征在于:该复合材料由原位形成的三氧化二铝、二硼化钛弥散粒子和铝基体组成,弥散粒子的体积含量在0.05-0.50,尺寸为0.01-5.0微米。其制备方法是使用铝、二氧化钛和硼粉末在780-860℃真空烧结0.2-1小时,随后降温至560-620℃在50-150MPa压力下加压密化,最后挤压成型。本发明提供的复合材料具有高的强度和良好的塑性、韧性,可用于各种要求高强度、高模量的场合。
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一种石墨烯-碳纳米管混杂复合材料的制备方法,涉及一种功能高分子材料及器件的制备方法。将石墨烯和碳纳米管经搅拌、超声振荡处理预先形成缠结的网络结构,将其与聚合物颗粒进行充分混合、去除溶剂后,获得石墨烯-碳纳米管网络包裹于聚合物颗粒表面的均匀混合体系;将其放入模具中,热压成型、冷却脱模后得到石墨烯-碳纳米管混杂复合材料。本方法通过石墨烯与碳纳米管预先混杂形成连通网络结构,实现了石墨烯和碳纳米管结构上的优势互补,使得该混杂复合材料具有较好的导电、导热性能。本发明可以在航空航天、交通运输、电子工业、民用设施、建筑及化工等方面具有广泛的应用,并能够工业化规模生产、成本低廉且环境友好。
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本发明是关于一种Cu‑TiCx复合材料及其制备方法，涉及铜基复合材料技术领域。主要采用的技术方案为：所述Cu‑TiCx复合材料是由铜基体相和TiCx增强相组成；其中，在Cu‑TiCx复合材料中：铜基体相和TiCx增强相中的每一相连续分布，且铜基体相和TiCx增强相之间三维互穿；其中，所述TiCx增强相是由Ti3SiC2、Ti3AlC2与Cu发生原位反应而得到；所述铜基体相中固溶有硅原子和铝原子。本发明的复合材料具有高强度、高导热、热膨胀系数低等优异特点，同时具有良好的耐磨性等功能特性。本发明所制备的Cu‑TiCx复合材料中的TiCx体积含量可有效调控。因此，本发明的Cu‑TiCx复合材料有望用作新型电接触材料和电子基板材料。
本发明公开了一种低成本、高强度纤维增强纳米多孔炭复合材料的制备方法，属于多孔炭和炭气凝胶制备技术领域。该方法步骤：1)前驱体树脂溶液的配置；2)压力浸渍纤维毡体；3)加压辅助固化制备湿凝胶复合材料；4)常压干燥制备酚醛气凝胶复合材料；5)高温炭化制备纳米多孔炭复合材料。本发明直接采用工业酚醛树脂取代小分子单体配制前驱体溶液，扩大了原材料来源，降低了成本，压力浸渍提高了浸渍效率，并且减少了复合材料内部缺陷，高压辅助固化缩短了固化时间，固化后的湿凝胶直接常压干燥得到有机气凝胶复合材料。该复合材料密度0.20‑0.75g/cm3，压缩强度2.0‑100.1MPa，热导率0.051‑0.426W/(m·K)。
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本发明涉及一种碳化硼陶瓷复合材料的制备方法，包括如下步骤：S1、将碳化硼粉末、碳源和混料介质进行湿法混合形成混合物料，经烘干、研磨、过筛后形成待模压物料；S2、将待模压物料压制成型，经烘干后得到陶瓷坯体；S3、将硅块置于陶瓷坯体上进行真空熔渗反应烧结，得到碳化硼陶瓷复合材料前驱体；S4、除去碳化硼陶瓷复合材料前驱体表面的残留硅后将其置于加热设备中进行热处理，再冷却至室温后得到碳化硼陶瓷复合材料。本发明的碳化硼陶瓷复合材料的制备方法能够降低烧结温度，提高碳化硼陶瓷复合材料的致密性，同时能够提高碳化硼陶瓷复合材料的力学性能。
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本发明涉及镍铝基复合材料的高温自润滑应用技术，具体为种NiAl-Al2O3-TiC 复合材料作为高温自润滑耐磨材料的应用。NiAl-Al2O3-TiC复合材料采用Ni粉、Al 粉、TiO2粉和碳黑做为原材料，通过真空热压原位合成的方法制成块体材料，并采用 热等静压处理以提高块体材料的致密度。NiAl-Al2O3-TiC复合材料的应用如下： NiAl-Al2O3-TiC复合材料作为高温机构滑动部件用高温自润滑耐磨材料，对磨件材料 为SiC、Si3N4或Al2O3陶瓷材料。耐磨材料的最大载荷不超过30N，最大滑动速度不 超过0.5m/s，应用于700℃～900℃大气条件下处于摩擦磨损工况的高温机构滑动部件。 在此工况下，NiAl-Al2O3-TiC复合材料具有优异的持久高温自润滑性能和耐磨性能， 摩擦系数和磨损率低于Ni基合金，可用于代替Ni基高温自润滑耐磨材料以及其他高 温自润滑耐磨材料。
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本申请属于陶瓷基复合材料领域，特别涉及一种陶瓷基复合材料构件与热电偶的连接结构。包括：陶瓷基复合材料构件(1)和热电偶(3)，热电偶(3)设置在陶瓷基复合材料构件(1)的表面，陶瓷基复合材料构件(1)和热电偶(3)通过喷涂陶瓷层(4)实现连接。本申请的陶瓷基复合材料构件与热电偶的连接结构，通过喷涂陶瓷层将热电偶固定在陶瓷基复合材料构件的表面，避免了陶瓷基复合材料构件不导电无法点焊、表面亲和力差无法粘胶及型面复杂无法捆绑热电偶的问题，有效地将热电偶固定在构件表面，保证准确地获取构件表面温度，提高了试验参数准确率。
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本实用新型公开了一种飞机用复合材料加筋板结构试验件。所述飞机用复合材料加筋板结构试验件包括复合材料加筋板本体以及树脂灌封段；其中，所述树脂灌封段设置在所述复合材料加筋板本体的两个相对的侧边上，每个所述树脂灌封段至少灌封部分所述复合材料加筋板本体。相对于现有技术，本实用新型的飞机用复合材料加筋板结构试验件采用树脂灌封段来进行复核材料加筋板本体的过渡区，采用树脂罐封端的飞机用复合材料加筋板结构试验件加载工装更少、加载形式更简单、飞机用复合材料加筋板结构试验件制造工艺更简单、试验成功率更高，避免了加筋板结构端部加过渡区的加载形式易造成加筋板端部提前破坏，难以得到真实失效模式和试验结果的技术难题。
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一种结合磁场热处理制备纳米级多层金属基复合材料的方法，属于金属材料制备领域。包括如下步骤：(1)基片的预处理：选取基片后，退火，切割并叠放；(2)压制成板：将叠放好的基片放在不锈钢套筒中，进行压制；(3)轧制；(4)热处理：取出不锈钢内部的多层金属基复合材料，根据多层金属基复合材料的铁磁性元素层的厚度，判断热处理的工艺是否为热处理和稳恒磁场相结合；(5)根据多层金属基复合材料的铁磁性元素层的厚度判断工艺的终止条件。本发明的制备方法，利用强磁场抑制了纳米相的粗化，增强纳米相的织构取向；制备出的纳米级多层金属基复合材料，纳米层的平均厚度小于20nm，与现有技术相比，硬度提高了10～35％左右，电阻也提高了10～35％左右。
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本发明公开了一种多相弥散状Ti基非晶复合材料及其制备方法，该复合材料为一类含有多相非晶合金基复合材料，其中β相的化学组成为Ti73～74Zr13～14Ni1～3Cu1～3Mo10～12，体积分数为36.1～39.1％；α相为纯Ti元素，体积分数为7.1～9.1％；剩余的为非晶相，其化学成分为Ti38～40Zr23～24Cu8～9Ni5～6Be23～25。该非晶复合材料在拉伸变形过程中，发生双重增强效应。第一重增强为α相阻碍β相通过滑移塑性变形，增强β相。第二重增强为α相和β相阻碍非晶基体里剪切带的扩展，使得非晶复合材料具有良好的拉伸强度和加工硬化能力。该多相弥散状非晶复合材料的拉伸屈服强度和抗拉强度分别为1410～1430MPa和1625～1635MPa，拉伸韧性为3.1～3.5％；拉伸载荷作用下，拉伸塑性为2～2.2％。在三点弯曲U型缺口断裂韧性试验条件下，其缺口断裂韧性达到107～113MPa·m1/2。
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