热处理对3005铝合金组织与性能的影响

1125 编辑：中冶有色技术网来源：张伟, 吴柳清, 陈千律, 盘健进

2024-04-25 15:55:06

热处理对3005铝合金组织与性能的影响总结：

摘要: 以3005铝合金为研究对象，研究了退火处理对3005铝合金板材组织与性能的影响规律。结果表明：3005铝合金在退火时发生软化现象，随着退火温度的增加，抗拉强度和屈服强度逐渐减小，而延伸率逐渐增加；而3005铝合金经冷轧变形后其显微组织为纤维状的条纹，经过退火处理后，合金内部发生回复与再结晶，再结晶开始温度为270℃。

纲要：

1. 引言3005铝合金属于典型的Al-Mn系可热处理强化铝合金，具有良好的成形加工性能、耐腐蚀性能、导热性能以及反射性能等特点，广泛应用于包装材料、热交换材料、建筑材料等领域 [1] [2] 。本文通过研究热处理对1.0 mm厚的3005铝合金板材(冷轧变形量为85%)的组织与力学的影响规律，确定该合金的再结晶退火温度，为3005铝合金板材的生产提供理论依据。Table 1. Chemical composition of 3005 aluminum alloy (mass fraction%)表1. 3005铝合金化学成分(质量分数%)2.2. 实验方法对5 mm厚度的3005铝合金热轧坯料在六辊不可逆冷轧机上进行轧制到1.0 mm厚度，冷轧加工率为80%，再将经过冷轧轧制的板材进行退火处理，退火温度分别为200℃、210℃、220℃、230℃、240℃、250℃、260℃、270℃、280℃、290℃、300℃、310℃、330℃、350℃，退火时间为3h。在MTS809材料试验机上分别测试3005铝合金不同热处理时的室温拉伸性能；在OLYMPUS金相显微镜下观察不同热处理状态下经打磨、抛光以及使用Keller试剂浸蚀的3005金相试样的显微组织。但在不同的退火温度区间范围内，其变化程度有所不同。可以看出，3005铝合金在经过80%的冷变形后，晶粒沿着轧制方向被拉长、压碎，形成大量亚晶界等小角度晶界，导致大量位错堆积，最终呈现出明显的纤维状组织特征，如图2(a)所示。随着退火温度进一步增加至310℃以上时，合金板材中的纤维状组织已完全消失，呈现出明显的再结晶特征，如图2(d)所示。3005铝合金板材在冷轧变形过程中，3005合金内部晶粒沿着轧制方向被压扁而形成纤维状组织，晶粒内部形成许多亚晶，晶体点阵发生严重畸变，晶体缺陷数量激增，材料的位能得到提高，此时处于一种热力学不稳定的高自由能状态。本文中3005铝合金退火温度在270℃以下时，其显微组织仍是较为明显的纤维状组织，且其抗拉强度虽略有降低，但幅度较小，表明在此温度下3005合金仅发生了回复。当退火温度在310℃以上时，力学性能基本保持不变，合金板材中的纤维状组织已完全消失，呈现出明显的再结晶特征，如图2(d)所示。

内容：

1. 引言

3005铝合金属于典型的Al-Mn系可热处理强化铝合金，具有良好的成形加工性能、耐腐蚀性能、导热性能以及反射性能等特点，广泛应用于包装材料、热交换材料、建筑材料等领域 [1] [2]

冷变形后的铝合金材料，经退火处理后其组织将对力学性能、耐腐蚀性能和成形性能产生影响

本文通过研究热处理对1.0 mm厚的3005铝合金板材(冷轧变形量为85%)的组织与力学的影响规律，确定该合金的再结晶退火温度，为3005铝合金板材的生产提供理论依据

2. 实验材料与方法2.1. 实验材料实验材料为5 mm厚3005铝合金热轧坯料，其化学成分如表1

Fe	Si	Cu	Mg	Mn	Zn	Cr	Ti	Al
0.585	0.264	0.0617	0.345	1.059	0.0423	0.0066	0.027	Bal

所示

Table 1. Chemical composition of 3005 aluminum alloy (mass fraction%)表1

Fe	Si	Cu	Mg	Mn	Zn	Cr	Ti	Al
0.585	0.264	0.0617	0.345	1.059	0.0423	0.0066	0.027	Bal

. 3005铝合金化学成分(质量分数%)2.2. 实验方法对5 mm厚度的3005铝合金热轧坯料在六辊不可逆冷轧机上进行轧制到1.0 mm厚度，冷轧加工率为80%，再将经过冷轧轧制的板材进行退火处理，退火温度分别为200℃、210℃、220℃、230℃、240℃、250℃、260℃、270℃、280℃、290℃、300℃、310℃、330℃、350℃，退火时间为3h

在MTS809材料试验机上分别测试3005铝合金不同热处理时的室温拉伸性能；在OLYMPUS金相显微镜下观察不同热处理状态下经打磨、抛光以及使用Keller试剂浸蚀的3005金相试样的显微组织

3. 实验结果3.1. 退火温度对3005铝合金力学的影响如

图1所示为冷变形量为80%的3005铝合金板材经(200℃、210℃、220℃、230℃、240℃、250℃、260℃、270℃、280℃、290℃、300℃、310℃、330℃、350℃/2 h)退火后的力学性能，可以看出，随着退火温度的增大，3005合金板材的抗拉强度和屈服强度逐渐降低，而延伸率则逐渐增大

但在不同的退火温度区间范围内，其变化程度有所不同

退火温度在270℃以下时，3005合金板材力学性能变化较为平缓，合金板材的抗拉强度和屈服强度分别降低37和48 MPa，而延伸率仅增加7%；退火温度在270℃~310℃之间时，3005铝合金板材力学性能变化较为显著，合金板材的抗拉强度和屈服强度分别降低45和94 MPa，而延伸率增加9%；而当退火温度在310℃以上时，3005铝合金板材的力学性能基本保持不变

Figure 1. Effect of annealing temperature on properties of 3005 aluminum alloy

图1. 3005铝合金退火温度对性能的影响3.2. 退火温度对3005铝合金组织的影响如

图2所示为不同退火温度时3005铝合金的显微组织

可以看出，3005铝合金在经过80%的冷变形后，晶粒沿着轧制方向被拉长、压碎，形成大量亚晶界等小角度晶界，导致大量位错堆积，最终呈现出明显的纤维状组织特征，如

图2(a)所示

合金板材在经过退火处理后，晶粒吸收了能量，板材的组织和性能将产生较大的变化，当退火温度在270℃以下时，合金板材主要发生回复，点缺陷和位错运动加剧，纤维状组织逐渐消失，如

图2(b)所示为240℃退火3小时的显微组织；当退火温度在270℃~310℃之间时，虽然纤维状组织并未完全消失，但部分晶粒发生了再结晶，如

图2(c)所示为300℃退火3小时的显微组织

随着退火温度进一步增加至310℃以上时，合金板材中的纤维状组织已完全消失，呈现出明显的再结晶特征，如

图2(d)所示

(a)

(b)

(c)

(d)

Figure 2. Microstructure of 3005 aluminum alloy at different annealing temperatures (a) Cold-rolled state; (b) 240?C; (c) 300?C; (d) 350?C

图2. 3005铝合金不同退火温度下的显微组织(a) 冷轧态；(b) 240?C；(c) 300?C；(d) 350?C4. 分析与讨论3005铝合金板材在冷变形时晶粒沿着轧制方向被拉长，当变形量达到一定程度时，各个晶粒之间已经不能清楚的辨别开来，晶粒将呈现出纤维状 [2] ，这也是文中

图2(a)金相组织呈纤维状分布的原因

3005铝合金板材在冷轧变形过程中，3005合金内部晶粒沿着轧制方向被压扁而形成纤维状组织，晶粒内部形成许多亚晶，晶体点阵发生严重畸变，晶体缺陷数量激增，材料的位能得到提高，此时处于一种热力学不稳定的高自由能状态

在经过退火处理后，晶粒吸收了能量，当退火温度达到一定程度时，将出现新的等轴晶粒，合金内部发生了回复与再结晶 [3] [4] [5]

本文中3005铝合金退火温度在270℃以下时，其显微组织仍是较为明显的纤维状组织，且其抗拉强度虽略有降低，但幅度较小，表明在此温度下3005合金仅发生了回复

由于退火温度较低，不足以引起晶粒内变形储能，只能使其在加工硬化中形成的点缺陷和位错在加热过程中发生迁移，亚组织发生了多边化，位错重新排布，亚晶粒粗化，即位相差很小的两个或多个亚晶粒通过位错的攀移等运动形成一个较大的亚晶粒

退火温度在270℃~310℃之间时，3005合金板材力学性能变化较为显著，此时在合金内部个别区域出现了细小晶粒，开始发生了再结晶

再结晶的发生使得3005合金板材位错密度降低，因此3005合金板材经退火处理后强度降低，塑性提高

当退火温度在310℃以上时，力学性能基本保持不变，合金板材中的纤维状组织已完全消失，呈现出明显的再结晶特征，如

图2(d)所示

5. 结论

1) 3005铝合金在退火时发生软化现象，随着退火温度的增加，抗拉强度和屈服强度逐渐减小，而延伸率逐渐增加

2) 3005铝合金经冷轧变形后其显微组织为纤维状的条纹，经过退火处理后，合金内部发生回复与再结晶，再结晶开始温度为270℃

基金项目广西创新驱动重大专项(桂科AA17202011)、广西科技计划项目(桂科AA16380039)

参考文献

[1]	张斗, 周海晖, 旷亚非. 3005铝合金常温快速阳极氧化工艺研究[J]. 电镀与涂饰, 2009, 28(6): 28-32.
[2]	卢恒洋, 邓运来, 戴青松, 等. 退火工艺对5083铝合金板材组织性能的影响[J]. 材料科学, 2014, 4(4): 139-144.
[3]	金滨辉. 汽车车身用5182铝合金板组织与性能研究[D]: [硕士学位论文]. 北京: 北京有色金属研究总院, 2010.
[4]	Zhang, H.F. and Yan, H.H. (2009) Deformation Behavior of Fine-Grained 5083A1 Alloy Atelevated Tem-perature. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 19, 307-331. https://doi.org/10.1016/S1003-6326(10)60060-X
[5]	Zeng, Q., Wen, X. and Zhai, T. (2008) Texture Evolution Rate in Continuous Cast AA5052 Aluminum Alloy during Single Pass Hot Rolling. Materials Science & Engineering A, 476, 290-300. https://doi.org/10.1016/j.msea.2007.05.010