罩式退火炉排烟控制方法及装置

权利要求书： 1.一种罩式退火炉排烟控制方法，其特征在于，应用在全封闭罩式退火炉排烟系统中，所述方法包括：根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；

根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；

当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式 确定排烟风机转速 ；

根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；其中，所述 为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，所述 为所述第一烟气量，所述 为所述第二烟气量，所述k为已投用的加热罩数量，所述N为加热罩总数量；

所述根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量，包括：根据公式 确定所述第

一烟气量 ；其中，

所述i为所述加热罩的序号，所述k为已投用的加热罩数量，所述 为所述参考烟气生成系数，所述LAMi为第i个加热罩的热负荷输出量， 为第i个加热罩的装机功率，所述为所述燃气热值，所述 为第i个加热罩的残氧量设定值；

若确定加热罩的工作状态为非稳态时，所述方法还包括：根据公式 确定所述排烟风机转速 ；

其中，

所述 为投用m个加热罩时对应的排烟机转速，所述 为投用m个加热罩时对应的第三烟气量，所述 为投用k个加热罩时对应的第一烟气量，所述m小于所述k。

2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行后，方法还包括：针对任一加热罩，获取所述加热罩内的压力实际值；

若确定所述压力实际值满足ppv≥A*psp，或所述压力实际值在预设时间段内的增量大于压力阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧；其中，所述A的取值范围为1.1~1.3，所述ppv为所述压力实际值，所述psp为压力设定值。

3.如权利要求1所述的方法，其特征在于，根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行后，方法还包括：针对任一加热罩，获取所述加热罩内的温度实际值；

若确定所述温度实际值与温度设定值之间的温度差大于或等于第一温度阈值，或所述温度实际值在预设时间段内的增量大于第二温度阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧。

4.一种罩式退火炉排烟控制装置，其特征在于，所述装置包括：第一确定单元，用于根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；

根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；

第二确定单元，用于当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式确定排烟风机转速 ；

控制单元，用于根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；其中，所述 为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，所述 为所述第一烟气量，所述 为所述第二烟气量，所述k为已投用的加热罩数量，所述N为加热罩总数量；

所述第一确定单元具体用于：

根据公式 确定所述第

一烟气量 ；其中，

所述i为所述加热罩的序号，所述k为已投用的加热罩数量，所述 为所述参考烟气生成系数，所述LAMi为第i个加热罩的热负荷输出量， 为第i个加热罩的装机功率，所述为所述燃气热值，所述 为第i个加热罩的残氧量设定值；

若确定已投用的各加热罩的工作状态为非稳态时，所述第二确定单元具体还用于：根据公式 确定所述排烟风机转速 ；

其中，

所述 为投用m个加热罩时对应的排烟机转速，所述 为投用m个加热罩时对应的第三烟气量，所述 为投用k个加热罩时对应的第一烟气量，所述m小于所述k。

5.如权利要求4所述的装置，其特征在于，所述控制单元还用于：针对任一加热罩，获取所述加热罩内的压力实际值；

若确定所述压力实际值满足ppv≥A*psp，或所述压力实际值在预设时间段内的增量大于压力阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧；其中，所述A的取值范围为1.1~1.3，所述ppv为所述压力实际值，所述psp为压力设定值。

6.如权利要求4所述的装置，其特征在于，所述控制单元还用于：针对任一加热罩，获取所述加热罩内的温度实际值；

若确定所述温度实际值与温度设定值之间的温度差大于或等于第一温度阈值，或所述温度实际值在预设时间段内的增量大于第二温度阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧。

说明书： 一种罩式退火炉排烟控制方法及装置技术领域[0001] 本发明属于冷轧罩式退火炉燃烧技术领域，尤其涉及一种罩式退火炉排烟控制方法及装置。背景技术[0002] 冷轧全氢罩式炉设备主要由＂－台三罩＂组成，其中＂一台＂指炉台，“三罩”分别指加热罩、冷却罩、内罩。加热罩用于内罩的加热，冷却罩用于对内罩的冷却，内罩用于钢卷热处理。生产中当退火温度达到目标值后，加热过程结束，并将加热罩移到另一个已装好料并扣上内罩的炉台上，开始新一轮的热处理。[0003] 由于加热罩的排烟管道随着加热罩的移动而移动，设计时需要保证加热罩上的排烟管道与炉台上的排烟管道存在一定的间隙，这种半封闭式排烟系统会导致烟气流量异常偏高。此外，导致烟气量异常的另一个原因是：加热外罩的排烟管道配置的重力阀开度不可调整，，导致炉压不可控，一旦加热罩内的负压异常升高则大量的空气从加热罩底部与炉台结合处进入加热罩内，也会造成烟气量的增加；这样在对烟气进行脱硝时，导致脱硝成本增大。发明内容[0004] 针对现有技术存在的问题，本发明实施例提供了一种罩式退火炉排烟控制方法及装置，以克服现有技术中利用冷轧罩式退火炉进行生产时，加热罩内的烟气量增大，导致脱硝成本增加的技术问题。[0005] 本发明提供一种罩式退火炉排烟控制方法，应用在全封闭罩式退火炉排烟系统中，所述方法包括：[0006] 根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；[0007] 根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；[0008] 当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式vk?fan＝vN?fan·Fk?wg/FN?wg确定排烟风机转速vk?fan；[0009] 根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；其中，[0010] 所述vN?fan为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，所述Fk?wg为所述第一烟气量，所述FN?wg为所述第二烟气量，所述k为已投用的加热罩数量，所述N为加热罩总数量。[0011] 上述方案中，所述根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量，包括：[0012] 根据公式 确定所述第一烟气量Fk?wg；其中，

[0013] 所述i为所述加热罩的序号，所述k为已投用的加热罩数量，所述fwg为所述参考烟气生成系数，所述LAMi为第i个加热罩的热负荷输出量，Pi为第i个加热罩的装机功率，所述LCgas为所述燃气热值，所述 为第i个加热罩的残氧量设定值。[0014] 上述方案中，若确定加热罩的工作状态为非稳态时，所述方法还包括：[0015] 根据公式vk?fan＝vm?fan+0.5·vm?fan·(Fm?wg?Fk?wg)/Fm?wg确定所述排烟风机转速vk?fan；其中，[0016] 所述vm?fan为投用m个加热罩时对应的排烟机转速，所述Fm?wg为投用m个加热罩时对应的第三烟气量，所述Fk?wg为投用k个加热罩时对应的第一烟气量，所述m小于所述k。[0017] 上述方案中，根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行后，方法还包括：[0018] 针对任一加热罩，获取所述加热罩内的压力实际值；[0019] 若确定所述压力实际值满足ppv≥A*psp，或所述压力实际值在预设时间段内的增量大于压力阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧；其中，[0020] 所述A的取值范围为1.1～1.3，所述ppv为所述压力实际值，所述psp为所述压力设定值。[0021] 上述方案中，根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行后，方法还包括：[0022] 针对任一加热罩，获取所述加热罩内的温度实际值；[0023] 若确定所述温度实际值与温度设定值之间的温度差大于或等于第一温度阈值，或所述温度实际值在预设时间段内的增量大于第二温度阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧。[0024] 本发明还提供一种罩式退火炉排烟控制装置，所述装置包括：[0025] 第一确定单元，用于根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；[0026] 根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；[0027] 第二确定单元，用于当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式vk?fan＝vN?fan·Fk?wg/FN?wg确定排烟风机转速vk?fan；[0028] 控制单元，用于根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；其中，[0029] 所述vN?fan为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，所述Fk?wg为所述第一烟气量，所述FN?wg为所述第二烟气量，所述k为已投用的加热罩数量，所述N为加热罩总数量。[0030] 上述方案中，所述第一确定单元具体用于：[0031] 根据公式 确定所述第一烟气量Fk?wg；其中，

[0032] 所述i为所述加热罩的序号，所述k为已投用的加热罩数量，所述fwg为所述参考烟气生成系数，所述LAMi为第i个加热罩的热负荷输出量，Pi为第i个加热罩的装机功率，所述LCgas为所述燃气热值，所述 为第i个加热罩的残氧量设定值。[0033] 上述方案中，若确定已投用的各加热罩的工作状态为非稳态时，所述第二确定单元具体还用于：[0034] 根据公式vk?fan＝vm?fan+0.5·vm?fan·(Fm?wg?Fk?wg)/Fm?wg确定所述排烟风机转速vk?fan；其中，[0035] 所述vm?fan为投用m个加热罩时对应的排烟机转速，所述Fm?wg为投用m个加热罩时对应的第三烟气量，所述Fk?wg为投用k个加热罩时对应的第一烟气量，所述m小于所述k。[0036] 上述方案中，所述控制单元还用于：[0037] 针对任一加热罩，获取所述加热罩内的压力实际值；[0038] 若确定所述压力实际值满足ppv≥A*psp，或所述压力实际值在预设时间段内的增量大于压力阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧；其中，[0039] 所述A的取值范围为1.1～1.3，所述ppv为所述压力实际值，所述psp为所述压力设定值。[0040] 上述方案中，所述控制单元还用于：[0041] 针对任一加热罩，获取所述加热罩内的温度实际值；[0042] 若确定所述温度实际值与温度设定值之间的温度差大于或等于第一温度阈值，或所述温度实际值在预设时间段内的增量大于第二温度阈值时，则控制所述加热罩停止燃烧。[0043] 本发明提供一种罩式退火炉排烟控制方法及装置，应用在全封闭罩式退火炉排烟系统中，方法包括：根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式vk?fan＝vN?fan·Fk?wg/FN?wg确定排烟风机转速vk?fan；根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；其中，所述vN?fan为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，所述Fk?wg为所述第一烟气量，所述FN?wg为所述第二烟气量，所述k为已投用的加热罩数量，所述N为加热罩总数量；如此，在全封闭罩式退火炉排烟系统中，可确定出已投用加热罩数量对应的第一烟气量以及加热罩总数量对应的第二烟气量，再根据第一烟气量及第二烟气量确定出排烟风机转速，有效减少管道内的烟气量，减少对烟气脱硫时使用的催化剂量，进而降低了脱硝成本。附图说明[0044] 通过阅读下文优选实施方式的详细描述，各种其他的优点和益处对于本领域普通技术人员将变得清楚明了。附图仅用于示出优选实施方式的目的，而并不认为是对本发明的限制。而且在整个附图中，用相同的参考符号表示相同的部件。在附图中：[0045] 图1为本发明实施例提供的全封闭罩式退火炉排烟系统结构示意图；[0046] 图2为本发明实施例提供的罩式退火炉排烟控制方法流程示意图；[0047] 图3为本发明实施例提供的不同煤气总量下烟气量与残氧量之间的关系示意图；[0048] 图4为本发明实施例提供的罩式退火炉排烟控制装置结构示意图；[0049] 图5为本发明实施例提供的实际生产中某钢厂南区满负荷生产时烟气量与残氧量的关系示意图。具体实施方式[0050] 为了更好的理解上述技术方案，下面通过附图以及具体实施例对本说明书实施例的技术方案做详细的说明，应当理解本说明书实施例以及实施例中的具体特征是对本说明书实施例技术方案的详细的说明，而不是对本说明书技术方案的限定，在不冲突的情况下，本说明书实施例以及实施例中的技术特征可以相互组合。[0051] 本实施例提供一种罩式退火炉排烟控制方法，应用在全封闭罩式退火炉排烟系统中，为了能够更好地理解本申请的技术方案，这里先介绍下全封闭罩式退火炉排烟系统的结构。如图1所示，系统包括：烟囱1、排烟风机2、温度变送器3、稀释风阀4、压力变送器5、加热罩6、密封部件7及调节阀8；其中，[0052] 烟囱1、排烟风机2、温度变送器3、稀释风阀4、压力变送器5依次安装在炉台的排烟管道上；炉台的排烟管道与加热罩6的排烟管道相连接，且炉台排烟管道与加热罩6的排烟管道通过密封部件7密封，形成全封闭排烟管道。调节阀8用于调节加热罩6内的压力。[0053] 在实际应用时，利用本实施例提供的罩式退火炉排烟控制方法对烟气管道内的烟气量进行控制，如图2所示，方法包括：[0054] S210，根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；[0055] 在实际生产中，加热罩的数量包括有多个，但并不是需要将所有的加热罩都投入使用。因此可以根据已投用的加热罩数量确定对应的第一烟气量。[0056] 在一种可选的实施例中，假设已投用的加热罩数量为k个，那么根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各加热罩的负荷输出量、各加热罩的装机功率、各加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量，包括：[0057] 根据公式 确定第一烟气量Fk?wg；其中，

[0058] i为加热罩的序号，k为已投用的加热罩数量，fwg为参考烟气生成系数，LAMi为第i个加热罩的热负荷输出量，Pi为第i个加热罩的装机功率，LCgas为燃气热值， 为第i个加热罩的残氧量设定值。[0059] 这样，就可以确定出投用k个加热罩时产生的第一烟气量。[0060] S211，根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；[0061] 同样的，若将所有的加热罩都投用时，也可以根据根据加热罩总数量、参考烟气生成系数、各加热罩的负荷输出量、各加热罩的装机功率、各加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量。[0062] 在一种可选的实施例中，根据加热罩总数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量，包括：[0063] 根据公式 确定第二烟气量FN?wg；其中，

[0064] i为加热罩的序号，所述N加热罩总数量，fwg为参考烟气生成系数，LAMi为第i个加热罩的热负荷输出量，Pi为第i个加热罩的装机功率，所述LCgas为燃气热值， 为第i个加热罩的残氧量设定值。[0065] 这样可以确定出投用所有数量的加热罩时产生的第一烟气量。[0066] 其中，烟气中的残氧量与烟气总量的关系如图3所示：随着残氧量的增加，烟气量逐步增加；当残氧量大于15％时，烟气量急剧增加。[0067] 图3中，曲线31代表的是煤气总量为2625Nm3时，烟气中的残氧量与烟气量之间的3

关系；曲线32代表的是煤气总量为2333Nm时，烟气中的残氧量与烟气量之间的关系；曲线

3

33代表的是煤气总量为2042Nm 时，烟气中的残氧量与烟气量之间的关系；曲线34代表的是

3

煤气总量为1750Nm时，烟气中的残氧量与烟气量之间的关系；曲线35代表的是煤气总量为

3 3

1458Nm 时，烟气中的残氧量与烟气量之间的关系；曲线36代表的是煤气总量为1167Nm时，烟气中的残氧量与烟气量之间的关系。

[0068] S212，当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式vk?fan＝vN?fan·Fk?wg/FN?wg确定排烟风机转速vk?fan；[0069] 可以理解的是，对于任一个加热罩来说，都具有稳态工作状态和非稳态工作状态。稳态工作状态可以理解为加热罩处于加热状态，非稳态工作状态可以理解为从冷却状态到加热状态之间的工作状态。

[0070] 当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，可以根据公式vk?fan＝vN?fan·Fk?wg/FN?wg确定排烟风机转速vk?fan；其中，[0071] vN?fan为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，该转速为所有加热罩均投用时对应的排烟机实时转速，Fk?wg为所述第一烟气量，FN?wg为所述第二烟气量，k为已投用的加热罩数量，N为加热罩总数量。[0072] 当部分加热罩状态为稳态，部分加热罩状态为非稳态时，排烟机风速确定如下：[0073] 假设当前处于稳态工作状态的加热罩数量为m个，又投用了部分加热罩，加热罩数量变为k个，m[0075] vm?fan为投用m个加热罩时对应的排烟机转速，Fm?wg为投用m个加热罩时对应的第三烟气量，Fk?wg为投用k个加热罩时对应的第一烟气量，m小于k。[0076] 第三烟气量也可参考上述S210中的公式确定，故在此不在赘述。[0077] S213，根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；[0078] 排烟机转速确定出之后，根据排烟风机转速控制排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量，确保烟气量在可允许的范围内。[0079] 并且，本实施例可实时监测加热罩内的压力，根据压力设定值与压力实际值之间的差值来对调节阀的开度进行调节，确保压力在可允许的范围内。[0080] 但是在实际应用时，调节阀也有可能出现故障，因此根据排烟风机转速控制所述排烟风机运行后，方法还包括：[0081] 针对任一加热罩，获取加热罩内的压力实际值；[0082] 若确定压力实际值满足ppv≥A*psp，或压力实际值在预设时间段内的增量大于压力阈值时，则控制加热罩停止燃烧；其中，[0083] A的取值范围为1.1～1.3，ppv为压力实际值，psp为压力设定值。[0084] 在一种可选的实施例中，根据排烟风机转速控制排烟风机运行后，方法还包括：[0085] 针对任一加热罩，获取加热罩内的温度实际值；[0086] 若确定温度实际值与温度设定值之间的温度差大于或等于第一温度阈值，或温度实际值在预设时间段内的增量大于第二温度阈值时，则控制加热罩停止燃烧。[0087] 本实施例中，预设时间段可以为4～6s，优选地为5s；压力阈值的取值范围可以为18～25pa，优选为20pa；第一温度阈值的取值范围可以为90～110℃，优选地为100℃；第二温度阈值的取值范围可以为4～6℃，优选地为5℃。

[0088] 这样即使调节阀出现故障，可根据实际压力或实际温度控制加热罩停止燃烧，确保生产安全。[0089] 本实施例提供的排烟控制方法，在全封闭罩式退火炉排烟系统中，可确定出已投用加热罩数量对应的第一烟气量以及加热罩总数量对应的第二烟气量，再根据第一烟气量及第二烟气量确定出排烟风机转速，确保烟气量可以有效降低，减少对烟气脱硫时使用的催化剂量，进而降低了脱硝成本。[0090] 基于同样的发明构思，本实施例还提供一种罩式退火炉排烟控制装置，如图4所示，装置包括：[0091] 第一确定单元41，用于根据已投用的加热罩数量、参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第一烟气量；[0092] 根据加热罩总数量、所述参考烟气生成系数、各所述加热罩的负荷输出量、各所述加热罩的装机功率、各所述加热罩的残氧量设定值以及燃气热值确定第二烟气量；[0093] 第二确定单元42，用于当确定已投用的各加热罩的工作状态为稳态时，根据公式vk?fan＝vN?fan·Fk?wg/FN?wg确定排烟风机转速vk?fan；[0094] 控制单元43，用于根据所述排烟风机转速控制所述排烟风机运行，以排出加热罩烟气管道内部的烟气量；其中，[0095] vN?fan为所有加热罩均投用时对应的排烟机转速，Fk?wg为第一烟气量，FN?wg为第二烟气量，k为已投用的加热罩数量，N为加热罩总数量。[0096] 以上各单元的具体功能可参见上述方法实施例中的对应描述，在此不再赘述。由于本发明实施例所介绍的装置，为实施本发明实施例的方法所采用的装置，故而基于本发明实施例所介绍的方法，本领域所属人员能够了解该装置的具体结构及变形，故而在此不再赘述。凡是本发明实施例的方法所采用的装置都属于本发明所欲保护的范围。[0097] 实施例一[0098] 在实际生产中，以某钢厂1700冷轧罩退退火炉为例，该机组设计42个坑位，实际配置36个炉台，其中南区21个，北区15个(预留6个炉台)。烟囱共计两个，分别位于南区、北区。南区满负荷生产时烟气量与残氧量关系烟气中的残氧量与烟气总量的关系如图5所示，本实施例中的烟气管道调整为全封闭烟气管道后，烟气中的残氧量会随之降低，当烟气中的

3 3

残氧量从18％降低至12％，烟气量由67500m降低至22500m ，降幅达到66.67％，这就使得脱硝催化剂设计量缩短一半，具备了脱硝设备集成在烟道内部的条件，现有的排烟风机可以利旧等，降低成产成本。

[0099] 此外，由于排烟管道为全封闭管道，吸入的冷风量会减少，随着吸入冷风量的减少，烟温也逐步增加，吸冷风量每降低10％，烟气温度提升25℃，当烟气中的残氧量从18％降低至12％时，烟气温度可提高150℃，也降低了因冷风吸入导致烟气温度低于低温脱硝下限，烟气二次加热产生的费用。[0100] 尽管已描述了本申请的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本申请范围的所有变更和修改。[0101] 以上所述，仅为本发明的较佳实施例而已，并非用于限定本发明的保护范围，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。